1.本站不保证该用户上传的文档完整性，不预览、不比对内容而直接下载产生的反悔问题本站不予受理。
维普资讯 2007年第2期 《安徽 电力科技信息》 荷功能 方式及注意事项 将原来由人工控制的整流柜故障限负荷和 根据 《安徽 电网电力设备预 防性试验规 限制强励逻辑做入励磁系统中。4台二极管整 程 》，发 电机在更换绕组后和必要时应进行三相 流柜的故障信号分别送入 SAVR一2000型微 稳定短路特性试验 。试验时需将发 电机出口开 机励磁调节器1003开关量输入端子。当发生1 关变为死开关，在发 电机 出口安装三相短路排。 台整流柜故障时，微机励磁调节器不进行负荷 此种方式下SAVR一2000型微机励磁调节器 限制，当2台或2台以上发生故障时，SAVR一 如果仍然置于 “电压闭环”方式 ，由于发 电机 出 2000型微机励磁调节器限制机组的强励 ，最高 口为三相短路，SAVR一2000型微机励磁调节 能维持机满负荷运行。 器感受到的从发 电机机端安装的TA二次来的 (5)增加微机励磁调节器主从套跟踪限幅 电压基本为零，将会无限发出指令增磁，后果十 功能 分严重，可能引起可控硅整流柜烧毁的事故。一 为保证 SAVR一2000型微机励磁调节器 般在发 电机短路试验时 sAVR一2000型微机 主套在故障时或主套在大幅度震荡时，尽量减 励磁调节器置于 “电流闭环”方式 ，运行人员缓 小主从套切换的扰动 ，将从套实时跟踪主套的 慢增磁 ，防止电流过大 ，而且继电保护可保 留过 控制角度值进行上下限幅。即：当主套控制角度 流保护 ，万一 电流过大保护动作还有灭磁功能。 在机组空载额定角度和负载额定角度之间时， 也可将SAVR一2000型微机励磁调节器置于 从套进行实时跟踪 ，当主套控制角度小于负载 “定角度”方式，将初始触发角度置于 120。以上 ， 额定角度或大于空载额定角度时，从套即跟踪 缓慢增磁 ，减小触发角度 ，增加励磁电流。 限制值。 6 结语 (6)在DCS中投运发电机失磁减载功能 经过技术改进完善后，马鞍 山发 电厂2台 发 电机失磁减载功能在DCS改造中未能 机组SAVR一2000型微机励磁调节器运行一 及时调试投运 ，此次 12号机失磁振荡后 ，马鞍 直非常稳定。南瑞 电控公司也已将此技术方案 山发 电厂即组织 电气、热控专业制定了发 电机 应 用于其微机励磁系统 中。此后 其生产 的 失磁保护动作后由DCS实现发 电机减载方案， SAVR一2000型微机励磁调节器再未发生过 自动将负荷减至80MW 以下，以减小机组进相 同类故障，改进效果明显。发电厂用户必须根据 程度 ，从而减小对发电机组及系统的冲击。经过 现场具体情况，了解励磁调节器原理，并做好各 多次试验，可 以实现在3rain内由满负荷降低到 项技术配合工作，同时合理安排好试验 的运行 80MW 以下，可以对机组稳定运行起到一定作 方式，才能保证机组的安全稳定运行。 用。 5 微机励磁调节器在进行短路试验时的运行 马鞍山发电厂 张志刚 吴 俊 高压断路器真空泡击穿后的现象、 处理和原因分析 随着科学技术的发展，柜体式高压中置式 些中小型水电站得到了广泛的应用 。但是 ，柜体 断路器技术不断成熟，并在扩大应用，由于柜体 式高压断路器较敞开式断路器更具有事故的隐 式高压断路器结构紧凑、体积小、表和柜操作一 藏性和突发性，在运行中出现问题时难 以发觉 体化、布置简单、安装方便等特点，近年来在一 和判断，延长了发现问题和处理问题的时间，尤 20 维普资讯 2007年第2期 《安徽电力科技信息》 其是高压真空泡击穿后没有任何现象发生，也 1 相公庙水电站简介 没有任何信号和指示，如果该断路器装在发电 相公庙水电站位于安徽岳西境内，装有2× 机出 口，会给设备和人身带来危害。下面就相公 125Okw 卧式水轮发 电机组 ，该工程 2003年 3 庙水电站2号发电机出 口断路器高压线月正式投产运行 ，属隧洞引水 穿后发生的一系列现象、原因和处理过程作简 附加工程 ；电气主接线是典型的扩大单元接线 要的分析和介绍，以便能给读者在运行中对装 (如图1)，61QF、62QF、60QF、101QF均为中置 在发 电机出 口的高压真空断路器更加关注 ，对 抽出式断路器，并且都布置在室内，进出线都是 可能出现问题的处理有所帮助。 高压电缆。 图1 电气主接线QF高压真空泡击穿二次回路表现特征 发现明显的问题 ，再次推入母线号 关 ，表计指示依然如故 ，再拉开二次开关 ，现在 发 电机处于备用状态。22：1O左右，1号机的 可 以肯定是系统w 相单相接地，跳开 6OQF、 无功指示大幅度摆动，运行人员立即停机检查， 101QF，检查 6．3kV母线、各断路器的接地刀 发现6．3kV母线W 相对地电压为零 ，其它两相 闸、母线避雷器等与接地有关的设备，没有发现 对地 电压都超过10kV，为保护表计，拉开TV二 异常情况，再对主变低压侧至6oQF段电缆进 次开关。2号机转速测量二次电压为136V，转速 行耐压检查，没有发现问题，再次合上 60QF， 指示不为零 ，在此之前开2号机时，电压升不起 TV二次开关，电压表指示依然如故，为保护表 来，励磁调节器发出故障信号。 计，拉开TV二次开关，查找工作处于僵持状态 3 针对二次回路的表现特征进行故障查找 (此时 60QF、61QF、62QF都在跳闸状态，并且 因w 相对地 电压为零，可 以判定w 相故 都在工作位置)。 障，但是10kV系统电压正常，说明故障点在主 之后，再认真分析和研 究，有人提出把 变低压侧到6．3kV母线QF抽 出来，再合上 TV二次开关，结 单相接地，也有可能是6．3kVTV本身、二次电 果各相表计指示正常。现在不得不认为与 压回路及切换开关故障引起的，我们首先对TV 61QF、62QF本体有关，对它们进行认真检查， 本身、二次回路及切换开关进行全面检查，没有 外观根本看不出异常情况，用兆欧表测量每相 2】 维普资讯 2007年第2期 《安徽电力科技信息》 上下端和断 口时，也没有发现有短路现象，要判 另两相耐压试验正常 ，经分析认为是w 相高压 断是那一 台，我们依次推入61QF、62QF，推入 线QF时表计没有反应，各相表计指示正常，再 4 高压真空泡击穿后二次回路表现的现象分 推入62QF时，各相表计又恢复到以前故障时 析 的指示，可以断定是62QF本体有问题 。再次拉 w 相高压线QF，并对其进行检查，前面提到，外观感觉 母线w 相经发 电机出口电压互感器高压侧接 不到有异常 ，兆欧表又 不出来 ，我们只能对其 地 ，也就是w 相经过电压互感器高压侧 电感线 进 行耐压试验，结果发现w 相升压时击穿了， 圈接地 。如图2。 圭变 U 一 V 一 、，V V 、一 V v— —j A6ll — — -、 ， A6I1 一 一√一r_n C611 rrr一 Uw U v 图2 故障回路接线 故障时电压向量图 在正常情况下，电网电压是三相对称的，此 5 真空泡击穿原因分析 时三相对地 电容 电流相量和为零，流经地 中的 C-1)相公庙水 电站于2005年9月3日凌晨3 电流为零，中性点对地 电压为零。当发生w 相 时左右至下午4时遭遇水淹厂房事故，厂房除 接地时，w 相对地 电容 电流被短接 ，其对地 电 行车外，其余设备全部被淹没在水中达 12h之 容电流为零，非故障u、V两相对地 电容电流经 久 ，虽后经清洗干燥处理 ，耐压试验也符合要 过 电感线圈到接地点流入地中，因此，中性点对 求，但内部的湿度依然存在，影响了真空泡的真 地 电位不再为零，而是U。一一 +，*XL；于 空度，久而久之，真空度下降到它的极限，真空 是U、V相 的对地电压应为 泡击穿。 Uud—Uu+Uo—Uu—Uw+1w*XL (2)相公庙水电站属于小型水 电站，水资源 Uvd—Uv+Uo—Uv— + ， *XL 丰富，年利用小时数较高，开机停机极为频繁， 如图3所示 ：U、V两相的对地 电压不再是 所以断路器操作也很频繁，加速了真空泡的老 w 相金属性接地时升高 √3倍，而是大于√3 化程度。 倍，并且三相严重不平衡，开 口三角形上的零序 (3)相公庙水 电站属于小网运行，由于小网 电压很大，符合表计指示特征 。 的不稳定性，经常有单相接地、相间短路等故障 另外，接地电容 电流，流经w相 电感线圈 发生 ，出现了对地 电压升高和保护动作跳闸次 时产生压降，使电压互感器W 相二次侧产生电 数增多。 压，由于中性点位移，U、V两相二次侧也将产 (4)由于并 网操作有手动准同期和 自动准 生不平衡电压漂移，电压互感器二次侧有电压， 同期两种，在并网的瞬间都有可能产生较大的 所以转速表有不真实的指示数字，微机励磁调 压差，使触头间产生操作过电压，破坏了真空泡 节器由于 电压不平衡而发出励磁调节故障，也 的真空度。 就是正常现象了。 (5)设备本身也有可能存在缺陷，市场的激 22 维普资讯 2007年第2期 《安徽电力科技信息》 烈竞争，大部分产品的潜能商家 已把它用到了 口 。 极限，从而在偶然的非正常的环境下没有调整 7 结束语 的余地了，设备寿命周期较短 。 真空泡击穿现象不是很多，我们通过具体 6 抽出式断路器的利和弊及应用范围 的例子分析击穿后的现象 ，希望这一点启示，在 抽出式断路器有很多优点，但是它也有致 以后的工作中遇到类似的情况，能够快速分析 命的弱点，即柜体小、结构紧凑、出现问题隐蔽 找到原因，不走弯路，及时而准确地排除故障。 性强、难以分析和查找，通过以分析，抽 出式断 路器从 目前的技术上来说，不宜用在发电机出 毛尖山水电站 夏 楠 余发展 300MW 锅炉给水泵汽轮机控制系统改造 1 锅炉给水泵汽轮机MEH控制系统存在问 300MW 汽轮机采用高压抗燃油控制，油系统 题 具备 向锅炉给水泵汽轮机提供高压抗燃油的实 (1)原锅炉给水泵汽轮机伺服阀油动机采 际情况，确定将A、B锅炉给水泵汽轮机高、低 用WORDWOOD公司TA10型号 ，TA10采用 压调 门液压驱动机构改造成高压抗燃油液压驱 的40—170mA非标准直流信号作为控制信号， 动机构 ，控制系统 由进 口西屋WDPF一 Ⅱ型改 同时由于油动机的可控性差 ，需叠加了一个高 为新华XDPS一ⅢA型。 频交流信号，以减小锅炉给水泵汽轮机转速 的 3 油系统改造 波动幅度 ，该油动机很难和一般控制系统匹配。 改造后油系统原理图如图1。高低压调 门控 (2)锅炉给水泵汽轮机高低压调 门共用一 制油由低压调节油改为高压抗燃油 ，高压抗燃 台油动机 ，高低压调门通过一根连杆连接 ，低调 油取 自300MW汽轮机阀门控制EH油系统 。为 门控制区在0—74．5％全行程 ，高调 门控制区 了保证控制油压及有压力回油的稳定，每台锅 在74．5—100％全行程，由于MEH 阀位反馈开 炉给水泵汽轮机加装二台蓄能器。整个油系统 环控制及伺服阀特性改变，造成流量和开度的 改造后，要求锅炉给水泵汽轮机在启动、停止、 特性参数改变，需经常修改控制软件的阀特性 跳闸及正常转速控制时，任一台EH油系统在 函数，维护复杂且非常不利于锅炉给水泵汽轮 线检修的情况下均不影响主机EH油母管油压 机的长期运行。 及另一台小机EH油系统的正常运行，同时EH (3)锅炉给水泵汽轮机采用低压透平油控 油泵承载比指标仍合理正常。 制，动作时由于油压低 ，油量大，动作慢，运行中 改造中，拆除2号机A、B锅炉给水泵汽轮 常造成给定值和转速偏差达到100r／min，不利 机调门用的TA一10电液转换器及油动机相关 于汽包水位的控制 ，同时透平油管中常有密封 部件 ，在锅炉给水泵汽轮机前轴承座上安装EH 水进入 ，引起伺服 阀生锈失效时有发生 ，据统 油高压油油动机、支架及型号为MOOG一761 计，每台锅炉给水泵汽轮机一年要损坏3只伺 电液伺服 阀和一体化的型号为TDZ一1E 的 服 阀，严重威胁机组安全运行。 LVDT，并对锅炉给水泵汽轮机的油系统作相 2 改造方案 应的改造 ，同时安装相关的EH管道及其它部 针对MEH系统存在问题，考虑到本公司 件。改造后由于调 门和高、低压主汽门油系统互 23
